檢查的兩個(gè)內(nèi)部梁柱節(jié)點(diǎn)以測(cè)試的兩個(gè)外部梁柱節(jié)點(diǎn)，進(jìn)行數(shù)值模擬，以驗(yàn)證開(kāi)發(fā)的數(shù)值模型。所選的接頭代表兩種類型的失效機(jī)制：接頭-剪切失效和梁-彎曲失效，分別是由于使用了不合標(biāo)準(zhǔn)和標(biāo)準(zhǔn)的鋼筋詳所致。梁柱節(jié)點(diǎn)的細(xì)節(jié)視和尺寸。對(duì)于不合格的標(biāo)本，與標(biāo)準(zhǔn)細(xì)部接頭的情況相反，接頭核心缺少橫向箍筋，并且在接頭上方拼接了柱筋。

這些梁柱節(jié)點(diǎn)被稱為次標(biāo)準(zhǔn)（帶有舊細(xì)節(jié)）和標(biāo)準(zhǔn)（帶有地震細(xì)節(jié)），經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)和檢查，以研究隨著節(jié)點(diǎn)橫向鋼筋數(shù)量的變化而增加的阻力。

對(duì)于外部接縫，混凝土的抗壓強(qiáng)度為MPa，并且由于橫向鋼筋的屈服強(qiáng)度及其間距影響承壓混凝土的強(qiáng)度和延性，在這些模擬中，使用了兩個(gè)混凝土模型。如表所示，一種用于約束節(jié)點(diǎn)模型中的梁和柱單元，另一種用于無(wú)約束節(jié)點(diǎn)模型中的無(wú)約束單元。鋼筋的屈服強(qiáng)度，極限強(qiáng)度和屈服應(yīng)變分別為：.MPa，.MPa和.e-。

結(jié)果與討論

兩個(gè)內(nèi)部鋼筋混凝土接頭的數(shù)值和實(shí)驗(yàn)力-位移響應(yīng)。橫軸表示在載荷點(diǎn)的垂直位移，而縱軸表示關(guān)節(jié)抵抗力。從可以看出，數(shù)值預(yù)測(cè)的力-位移響應(yīng)與實(shí)驗(yàn)記錄的響應(yīng)非常吻合。力-位移響應(yīng)的特征僅在于兩個(gè)階段。在第一階段中，可以觀察到較高的主剛度，直到鋼筋達(dá)到屈服點(diǎn)為止。對(duì)于次標(biāo)準(zhǔn)和標(biāo)準(zhǔn)接頭，屈服點(diǎn)的相應(yīng)位移分別為和mm，如所示。。在第二階段，位移以較高的速率增加，直到發(fā)生故障。在這些測(cè)試中，沒(méi)有任何下降分支可以歸因于載荷的性質(zhì)，其中所施加的載荷導(dǎo)致了撓曲作用，而在載荷樣本上沒(méi)有法向力。

對(duì)于次標(biāo)準(zhǔn)接頭，數(shù)值彎曲峰值力為kN，是相應(yīng)實(shí)驗(yàn)值kN的％。在數(shù)值模型中，出現(xiàn)這些峰值力的相應(yīng)垂直位移為mm，而在實(shí)驗(yàn)情況下為mm。數(shù)值彎曲峰值力得到了很好的預(yù)測(cè)，而位移能力卻被低估了。這可能歸因于梁和連接面板區(qū)域的旋轉(zhuǎn)能力有限，這會(huì)在加載的晚期階段導(dǎo)致發(fā)散問(wèn)題，并限制數(shù)值模型達(dá)到觀察到的實(shí)驗(yàn)位移能力。

對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)接頭，數(shù)值彎曲峰值力為kN，是相應(yīng)實(shí)驗(yàn)值kN的％。對(duì)于數(shù)值模型，出現(xiàn)這些峰值力的相應(yīng)垂直位移為mm，對(duì)于實(shí)驗(yàn)測(cè)試為mm。在這種特殊情況下，數(shù)值模型的發(fā)散問(wèn)題消失了，因?yàn)檫B接面板區(qū)域具有很高的旋轉(zhuǎn)能力，這使模型可以達(dá)到較高的位移水平，并且可以預(yù)測(cè)與實(shí)驗(yàn)值相比合理的值。

在中對(duì)于外部接頭，實(shí)驗(yàn)和數(shù)值上的力-位移響應(yīng)顯示出相似的模式：首先是上升分支，然后是阻力增加率的下降，由于鋼筋的屈服，該阻力下降了大約mm的位移對(duì)于次標(biāo)準(zhǔn)和標(biāo)準(zhǔn)接頭，第二個(gè)上升分支是由于主鋼筋硬化直至達(dá)到極限承載力。下降的分支歸因于該測(cè)試中的載荷性質(zhì)，在該測(cè)試中，所施加的載荷導(dǎo)致了載荷梁的彎曲和法向效應(yīng)。對(duì)于不合格的接頭，數(shù)值彎曲峰值力為kN，是相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)值.kN的％。對(duì)于數(shù)值模型和實(shí)驗(yàn)情況，出現(xiàn)這些峰值力的相應(yīng)垂直位移均為mm。對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)接頭，數(shù)值彎曲峰值力為.kN，接近于相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)值kN。在分析模型中，出現(xiàn)這些峰值力的相應(yīng)垂直位移為mm，在實(shí)驗(yàn)情況下為mm。

標(biāo)準(zhǔn)和次標(biāo)準(zhǔn)接頭極限承載力之間的差異歸因于梁縱向鋼筋比率的增加以及接頭橫向鋼筋的存在，從而導(dǎo)致更高的梁彎矩承載能力和改進(jìn)的接頭旋轉(zhuǎn)能力。

基于數(shù)值和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較，使用所建議的主干曲線的關(guān)節(jié)宏建?？梢詼?zhǔn)確預(yù)測(cè)在這些特定載荷條件下內(nèi)部和外部鋼筋混凝土關(guān)節(jié)的載荷-位移響應(yīng)。雖然發(fā)現(xiàn)峰值負(fù)載后存在一些差異。這可能歸因于由于施加的單調(diào)加載類型而導(dǎo)致峰后沒(méi)有退化。這種降解只能由于周期性載荷作用下條鍵滑移彈簧的損壞而發(fā)生。